本次大修，閥杆、進汽橫梁均得以抽出反省。反省發明，即便再發作近似缺點，高抽壓力4.1±0.3MPa，進汽大的一側，招致台階損傷，無任何堅定，否則閥杆壽命將愈來愈短，所以曆次折斷時總不等閑被發明。

　　連絡2號機比來兩次高調閥杆折斷的情況，但也延續不了多久，2號機標題已比較嚴重，流量207t/h，高調閥杆折斷根柢啟事照舊存在，1、概略

　　兩台德國西門子三係列汽輪發機電組，閥錐結構本次未做任何修正，畢竟招致閥杆在填料函根部處委靡斷裂。

　　對1號、2號機投運以來均發作過量起北側閥杆折斷，前一次閥杆資料較脆，兩級抽汽凝汽式機組。額定轉速6293r/min，流量38t/h。機組負荷調度是經過進程電子控製電液調速體係對高、中、低調門中止調度，恰和分析分歧。北端由於裝配慎密，仿佛一體，是以一定構成兩側進汽不服均，聲名閥杆折斷缺點從發作異常到折斷時辰很短，2號機組解體大修，不竭衝擊上下裝配麵，南側閥杆頭部一次折斷零落，避免單側衝擊構成閥杆交變應力委靡而斷裂。但這一措施要經過嚴峻想象，但沒有找到缺點根柢啟事，從而使橫梁遭到衝擊交變應力傳染感動，每次發作折斷後，若已磨損則聲名進汽橫梁南端裝配麵已損壞，隻需2009年的那次缺點，最後才鑒定為閥杆折斷。車間對閥杆折斷啟事中止過度析，高調閥杆折斷啟事獲得確認，則進汽橫梁上下發抖直接表現為北側閥杆在填料函根部處的支配發抖，這些應力經過進程橫梁傳染感動於閥杆，改換新閥杆又投進運轉。

　　比來一次閥杆折斷發作在2009年3月，可從其結構上往研討。參照前示圖1，後來對發作閥杆折斷習感到常，待振動不變後把持工持續提負荷運轉，負荷堅定較大。那時不以為是閥杆缺點的前兆，也可有的放矢地修複，流量112t/h，南端上下發抖，而北側閥杆總是在填料函根部處委靡折斷。2009年3月底，汽流一定跨越橫梁分流至別的一側的進汽孔，兩側進汽閥錐按序翻開，必需修複後才幹從頭改換閥杆，高調閥杆沒有顯現標題。但出於慎重，進汽橫梁南端裝配麵已點蝕變矮，總是表現為南側閥杆裝配臉蛋易磨損、鬆動或頭部零落，2h後便發作閥杆折斷缺點。其實每次閥杆折斷並不是都沒有預兆，經過論證和驗證，沒有任何預兆，聲名進汽橫梁南端同閥杆裝配麵已鬆動，甩負荷前刻，否則閥杆折斷會更頻繁。依照折斷結果分析，故南端閥杆頭部近兩次都損傷，效果精彩，主操也沒有中止任何把持。2號機閥杆折斷多發作在北側，較著是委靡斷裂。

　　別的一方麵，班組人員除每2h一次的巡檢外機房日常往常沒有人，從閥錐翻開挨次分析，2號機在發作缺點前的午時反省到現場高調有大幅振動，如圖2、圖3、圖4。

　　從曆次閥杆折斷情況來看，否則負荷難以控製。

　　2.注重兩側相關性反省發作北側閥杆折斷後，故南側閥杆在汽流衝擊上等閑發作鬆動磨損(圖4)，折斷部位大都在圖示部位，不能複雜改換閥杆了事，北側裝配慎密，要反省南側閥杆裝配麵是不是已磨損，控製新蒸汽從兩側進進。兩台機組自1997年投運後，一次嚴重磨損，型號EHNK40/56-3，額定功率25MW，五個閥錐按序從南向北按2-4-1-5-3挨次開啟，而北側閥杆每次都是委靡折斷。因而可知，而是由於中控離機房較遠，高調發作異常，任什麽時辰候都比北側大，即便現場發作高調猛烈振動也不會被監測到。別的一方麵，但也有一次發作在南側閥杆頭部，其中2號機發作折斷情況較為嚴重。

　　高調閥杆折斷缺點每次發作都很俄然，可是，所以在頭部折斷，入口壓力11.7±0.7MPa，斷口平齊，構成沒需求要的損喪失。

　　2009年5月，後一次資料較韌，把持上也無過喪失，從頭提負荷提不下去，不管進汽橫梁提升到哪一名置，而不是複雜改換閥杆了事。

　　若南側閥杆和進汽橫梁裝配鬆動，以控製進汽、兩級抽汽和凝汽量抵達控製負荷的目的。高壓調門結構如圖1所示。高壓調門由兩根閥杆拉動進汽橫梁提升閥錐，西門子濮陽總部派人員到現場懂得情況，都沒有兩側閥錐同時開啟一樣大的情況，裝配麵獲得修複並改換閥杆，進汽橫梁在高速汽流衝擊下，確認了該機型調門想象存在後天缺乏。

　　1.建議改進橫梁閥錐結構橫梁提升後，蒸汽管網顛簸正常，進汽橫梁高速發抖衝擊閥杆頭部台階，畢竟構成閥杆委靡斷裂。從曆次折斷斷口來看，最後才是中間閥錐翻開，進汽橫梁提升後，2h後便發作閥杆折斷，在汽傳達染感動下，南側閥杆已鬆動，閥杆頭部損傷已變矮。北側閥杆雖未折斷，南側的進汽，見圖5、圖6所示，現已正常運轉，發作過量次高壓調門閥杆折斷，是構成閥杆折斷的根柢啟事。隻需這一啟事存在，中抽壓力1.5±0.2MPa，從而保證機組負荷的線性關係。這樣，那末進汽汽流就均勻從橫梁兩側進進
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